 |
壓塊機 | ||
|
立式制砂機 | ||
|
臥式制砂機 | ||
|
對輥制砂機 | ||
 |
|
金屬破碎機 | |
|
軋鋼機 | |
連軋機 |
|
短應力軋機 | |
四輥軋機 |
|
液壓壓力機 | |
液壓壓磚機 |
|
海綿鐵壓塊機 | |
海綿鐵壓力機 |
|
鐵粉壓塊機 | |
還原鐵壓塊機 |
|
鐵精粉壓塊機 | |
金屬粉壓塊機 |
|
金屬屑壓塊機 | |
鐵礦粉壓力機 |
|
屑餅機 | |
金屬屑高密壓塊機 |
 |
地址：鞏義市龍尾工業(yè)園區(qū) |
|
電話：0371-69539111 |
|
傳真：0371-69539222 |
|
手機：13803857028 |
| 13592619336 | |
|
E-Mail:hnsanyizg@163.com |
|
網(wǎng) 址:http://m.nckong.cn |
生產(chǎn)的不僅是壓塊機還有品牌 |
鞏義市三誼重工機械制造廠http://m.nckong.cn生產(chǎn)的不僅是壓塊機還有品牌壓塊機機自結精簡國 為了堿少算工作趨，可以取機架的一半進行計算�？紤]到載荷的不對稱性，可將 載衙分解成對稱裁荷組及反對稱載荷組兩類工況，見圖卜4 4所示計算模型。圖中a）為 尸．0力對稱于zOy平面[i兄．b）為戶、0力反對稱于ZOY平面工況，c)為F 力對稱于ZOy平面工況，d）為F力反對稱于zOv平面工況。 將按對稱載荷組a、c及反對稱載荷組6、d的計算模型分剮計算，再將計算結果 疊加，即為機身承受偏心載荷時的應力值及變形值。 單元選擇及單元劃訃 本例題計算機身時，選用，目聃常用的大型結構分析通用程序 SAP5程序。該 程if的程序庫有11種單元類狙，能較好地適應各種類型結構的靜動卷分析。考慮機身結 構特點，采用了SAPa程序中的第八類單元 即8-21可變節(jié)點的三維等參元�？� 元是一曲面六面體，降在六面體的八個角處必備有八個節(jié)點外，還可在六面體的十二條 棱邊的中問點及單元形心處根據(jù)需要增加節(jié)點。因為這類單元有些特點，所以在單元數(shù) 目不多的條件下，使單元邊界較好地逼近實際結構的n然邊捍。 機架基率上是一箱形結構，以分層的方法來劃分剛硌是臺適的。取機顰的一半劃分 單元，將機架分成如11+1 1-44昕示的I-I和I-I兩層，并按照在受力較大的部位單元捌 分較細，在有集中載荷及R由邊界交界處布置節(jié)點蚺原則，將機身劃分為92個單元，303 個節(jié)點，見圖1-45。在機身剛格凹中可見，軸承孔上部硬L怍白中部，由于是高直力區(qū)， 不WV元劃分較密，而且在自由邊界的軸線方向的棱邊證增加了節(jié)點（節(jié)點號在括號內(nèi)在節(jié)點號附近數(shù)值，為該節(jié)點的變形。上而的數(shù)值嘶水平變形，下面的為 垂直變形，教值以毫米計． 軸承孔上部的67、68兩節(jié)點與工作臺中部的218節(jié)點的相對位移，砉：垂直方向平均 為0.622mm.在水平方向平均為0.175mm。相應地、機身的垂直別度為32. 15MN/mm. 角嗣度為2000壓力機接機的宴鍘剛度值為10.90MN/mm.機身計算附 痊值約為壓力機整機宴測刖度值的三倍，考慮到通常機身的變形量約占壓力機總變形量 的1/3，赦認為計算剛度值與實際情況基奉符臺。 機身軸承孔上部及工作臺中部受力較大部位的單元的主席力及按第三強度理論計算 的相當應力值口一列在表1-15中。從表中數(shù)值可見：軸承孔上部是機身的高應力區(qū)，阜 元應力大，相鄰單元應力變化劇烈I工作臺中部應力比軸承孔上部應力要小，度力變化 平緩，且郭是壓應力。馥機身較薄弱環(huán)節(jié)在軸承孔上毹其中應力較大的是單元6，其 相當應力為-84 .5MPa。機身采用ZG35制造，許用應力可選115MPa，故機身是安 全的。 三、燕橫鍛壓力機的允許侗心血荷圈 熱模鍛壓力機的允許負荷曲線星在中心負荷情況下，按壓力機機 身、曲軸、齒輪等零件的強度柬制定的。熱模鍛壓力機在進行多模腔鍛禱時，承受的是 偏心負荷。這時四根屯柱受力不均，受力情況惡化，困此在使用壓力機時還應考慮按照 立柱強度制定的允許偏心負荷橢圓（允許儡心負荷圖）。 當壓力機受有如圖1-47所示的偏心負荷時，假如偏心力矩完全由軸承反力矩所平衡 (PPK-O，滑塊反力矩為零)，備根立柱所罡的力，可由平衡方程來確定。 ------------------------------- |