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| 生產(chǎn)海綿鐵的爐子結(jié)構(gòu)和輔助設(shè)備 |
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到日前為止，金屬化球團(tuán)煉鋼都是在用廢鋼煉鋼的爐子中進(jìn)行的。但是爐子裝置的一些環(huán)節(jié)的結(jié)構(gòu)和尺寸應(yīng)當(dāng)改變，以便滿足金屬化球團(tuán)煉鋼工藝的某些特殊要求。卜面以爐蓋提升機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)為倒說明了這一點。
鞏義市三誼重工機(jī)械制造廠http://m.nckong.cn愛爾斯聶爾等分析了喬治城和漢堡的各廠60和85噸電爐的操作條件，得出結(jié)論·和廢鋼相比，熔煉球團(tuán)時電弧的燃燒條件改善，結(jié)果有效功率因數(shù)cosv增大約jo%。這個現(xiàn)象對爐料的熔化速度可能產(chǎn)生有利的影響，但是，功翠困數(shù)增大時電弧長度和爐壁上的熱流都增大，這會使?fàn)t壁壽命大大降低。
喻了利用優(yōu)質(zhì)耐火材料和爐壁冷卻等提高爐襯壽命的辦法以外，遷有以下的減輕爐村磨損的方法t增大電弧的電流強(qiáng)度和增大爐殼的直徑。
如果變壓器、二次導(dǎo)電線和電極預(yù)定為高電流操作的，那么在現(xiàn)有的爐子可采用****種方法。對于新設(shè)計的爐子可以采用****種方法，即增大爐殼直徑。根據(jù)史瓦貝和羅賓遜公式的計算結(jié)果，爐襯磨損系數(shù)與爐殼直徑的關(guān)系如圖87所示，而電爐的特性如下：
·升}是額定功車，持母是過負(fù)荷算在內(nèi)的功率．
用廢鋼煉鋼時都取了功率晟****和cosy-o．7。估計磨損系數(shù)為70左右，因此廢鋼煉鋼改為球團(tuán)煉鋼時，80噸爐子的爐殼直徑應(yīng)從5 0米增大到5.22米，85噸爐子的爐殼直徑應(yīng)從5.8米增至8.16米。如果根據(jù)試驗數(shù)據(jù)以50以內(nèi)的磨損系數(shù)為目標(biāo)，那么無論用廢鋼煉鋼還是用球團(tuán)煉鋼，爐殼直徑都要再增大。．5米左右。
過去十年在高功率和超高功率電爐的設(shè)計和使用中，出現(xiàn)了明顯的相對減小爐子尺寸和爐襯厚度并同時改用短電弧操作(低cos<o)的趨勢。這在某種程度上是由于t爐殼尺寸增大時，出于二次導(dǎo)電線長度增大，其電抗必然增大。爐襯壽命的問題表現(xiàn)在耐火材料消耗量大，爐子的生產(chǎn)能力因停爐修理而降低。解決這個問題的辦法是：采用比較耐用的耐火材料、爐蹙水冷掏件、新的修理組織方法、合理的電力制度并利用各種檢測爐壁熱負(fù)荷的傳感器。
對r用球網(wǎng)煉鋼n（J爐予來說，為了改善爐壁的使用條件，可以在不明顯改變爐容和爐襯厚度的條件下把爐殼直徑增大一罄。但是，為改善與爐襯壽命肯關(guān)聯(lián)的爐子操作指標(biāo)，在其它辦法已經(jīng)用盡B，這種改變才是正確的。1976年在漢堡鋼廠安裝了一座IOO噸電爐，其變壓器功率為88兆伏安，爐殼直徑不比已有的規(guī)格和功翠都相同的爐子大[ 105l;這個事實證明了上述情況．這座爐子的爐壁上部(約占壁高的213)用有一層較薄的耐火泥料的水冷爐壁板做成[/83]。
用球團(tuán)煉鋼以廈用廢鋼煉鋼的超高功率電爐上電極圓直徑直盡量小些。這樣要求不只是為了降低爐壁上的熱負(fù)荷和二次導(dǎo)電線的電抗。為了熔化球團(tuán)，重要的是在較少的廢鋼所組成的底料熔化的較初階段就形成一個有足量鋼水的熔拙，當(dāng)電極闐直徑較小時，就能更好地創(chuàng)造這種條件。
在超高功率電爐現(xiàn)有電極質(zhì)量和電極克結(jié)構(gòu)的條什下，100-120噸爐子的咆極圓直徑為/300毫米，更大的爐子的電極圓直徑約1600毫米。
用鷹鋼和金屬化球腳配合料煉鋼時，爐子工作空間高度保持著用廢鋼煉鋼時的高度，盡管只從裝爐的廢鋼量來看這個高窿可以減小。這是嗣為。一方面現(xiàn)有爐子上電極對爐蓋的輻射強(qiáng)度相當(dāng)高；另一力面，在爐料中有40-60qb的輕質(zhì)廢鋼時，盡量避免添料。
用球團(tuán)煉鋼時渣量大，需要增大渣罐的容積和增加周轉(zhuǎn)中的渣罐。沉渣室里渣的有效密度低(2.5-28噸／米a，而普通酸性蓬的為2.8-3噸／le3)，也是十不利因素。渣的密度之所以降低是因為渣中有氣泡，這是氧化鐵和金屬球團(tuán)帶來的炭黑微粒反應(yīng)的產(chǎn)物。液態(tài)渣凝同時其密度有所增大。
球團(tuán)熔化時，來自球團(tuán)的氧化鐵通常能保證熔池沸騰所需的爐渣氧化度。但是在熔化的某些時刻，為了保持相當(dāng)強(qiáng)的熔濁沸騰（質(zhì)量交換和熱交換）．以及調(diào)節(jié)含碳量，往熔池吹氧。在現(xiàn)有車間中和工業(yè)試煉中，熔化期的耗氧量一般不超過3米8／噸，在個別情況下才達(dá)到8米a／噸33，40，52j。
在國外電爐煉鋼車間，爐頂水冷氧槍由于一些原困來得到廣泛應(yīng)用，利用有薄層耐火襯的金屬管吹氧。
用球團(tuán)煉鋼肘也采用這種方法吹氧。在球團(tuán)的熔化期熔池中的鋼水面波動很大，用金璃管吹數(shù)量較少的氧比用爐頂氧槍方便。此外，用金屬管代替爐頂氧搶能減少爐蓋上的孔。
為了挺于利用，以及需要高速吹氧( 20米3／分以上)時，歡氧工序?qū)嵭袡C(jī)械化。
熔池脫碳的較大速度，以及碳被渣或球團(tuán)的氧化鐵氧化時的爐氣排出量，通常都比氧化期吹氧時較大脫碳速度和爐氣排出較小。因此．改用球團(tuán)煉鋼時不需要改交用于廢鋼煉鋼的排氣機(jī)的能力。但是，爐料中粉料（金屬球團(tuán)的粉料部分）含量高時，可能需要增大除塵裝置的能力。除此之外，粉料沉積在爐襯內(nèi)表面是不利的，因此在球團(tuán)給料系統(tǒng)中裝備除塵設(shè)備是適宜的。
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